多层住宅结构计算书-毕业设计.3

　1. 工程概况 某市兴建六层住宅，建筑面积 4770 平方米左右，拟建房屋所在地震动参数08 . 0max  ， 40 . 0 T g  ，基本雪压-20m 6KN . 0 S   ，基本风压-20m 40KN . 0    ，地面粗糙度为 B 类。

　地质资料见表 1。

　表 1

　地质资料 编号 土

　质 土层深度（m）

　) KNm (-3

　(%)  e LI

　) kpa ( E s

　) kpa ( f ak

　1 人工填土 1 15

　2 粉质粘土 5 18.8 53 0.93 0.35 10 190 3 粘

　土 10 18.5 24.2 0.82 0.40 12 210 2. 结构布置及计算简图 根据该房屋使用功能及建筑设计要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。主体结构共 6 层，层高 1 层为 3.6m，2～6 层为 2.8m。

　填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙 400mm；内墙 200mm。窗户均采用铝合金窗，门采用钢门和木门。

　楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取 120mm，梁截面高度按跨度 1/8 12 / 1 ～估算，尺寸见表 2，砼强度采用 ) mm 43N . 1 f , mm 3KN . 14 f ( C-2t-2c 30    。

　屋面采用彩钢板屋面。

　表 2

　梁截面尺寸（mm）

　层次 混凝土强度等级 横梁 ) h b ( 

　纵梁 ) h b ( 

　次梁 ) h b ( 

　6 1～

　30C

　500 300

　600 300

　400 300

　柱截面尺寸可根据式c Nf ] [NA c 估算。因为抗震烈度为 7 度，总高度 30m  ，查表可知该框架结构抗震等级为二级，其轴压比限值 8 . 0 ] [N  ；各层重力荷载代表值近似取12-2m KN ，由图 2.2 可知边柱及中柱负载面积分别为2m 3 5 . 4  和2m 8 . 4 5 . 4  。由公式可得第一层柱截面面积为

　边柱

　32c1.3 4.5 3 12 10 6A 98182mm0.8 14.3      中柱

　23cmm 51049 114.3 8 . 06 10 12 8 . 4 5 . 4 25 . 1A     

　如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为 371mm 和 389mm 。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为 600mm 600mm  ，构造柱取400mm 400mm  。

　基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-2.40m，承台高度取 1100mm。框架结构计算简图如图 1 所示。取顶层柱形心线作为框架柱轴线；梁轴线取至板底， 6 2～ 层柱高度即为层高，取 2.8m；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，取 4.9m。

　5.8 m4.9 m5.0 m 5.0 m2.8 5=14 m3.6 m 5.4 m 3.6 m 2.7 m 5.4 m

　 图 1.框架结构计算简图

　3. 重力荷载计算 3.1 屋面及楼面永久荷载标准值 屋面（上人）：

　20 厚水泥砂浆找平层

　 -2m 40KN . 0 02 . 0 20   

　 150 厚水泥蛭石保温层

　-2m 75KN . 0 15 . 0 5.0   

　 100 厚钢筋混凝土板

　-2m 5KN . 2 10 . 0 25   

　 20 厚石灰砂浆

　-2m KN 4 3 . 0 2 0 . 0 7 1   

　合计

　 4.11-2m KN

　1～5 层楼面：

　 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）

　0.55-2m KN

　120 厚钢筋混凝土板

　 -2m 5KN . 2 10 . 0 25   

　V 型轻钢龙骨吊顶或 20 厚水泥砂浆

　0.34-2m KN

　合计

　 3.39-2m KN

　3.2 屋面及楼面可变荷载标准值

　上人屋面均布荷载标准值

　 2.0-2m KN

　 楼面活荷载标准值

　 2.0-2m KN

　 屋面雪荷载标准值

　20 r km 6KN . 0 6 . 0 0 . 1 S S      

　3.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算

　梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上重力荷载了。具体计算过程从略，计算结果见表 3。

　 表 3

　梁、柱重力荷载标准值

　层次 构件 ) m (b ) m (h ) m KN (3 - 　　 

　) m KN (g1 - ) m (l i n ) KN (G i ) KN (G i  1

　横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.4 14 397.71

　4288.76

　纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 3.0 12 170.10 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.8 4 52.92 柱 0.6 0.6 25 1.05 9.450 4.9 66 3056.13 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 3.0 11 129.95 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 4.8 16 362.88 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.1 12 119.07

　续表 3

　 注:1)表中  为考虑梁、柱粉刷层重力荷载而对其重力荷载增大系数； g 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量

　2）梁长度取净长；柱高取层高。

　外墙为 400 厚陶粒空心砌块（5-2m KN ），外墙面贴瓷砖（0.5-2m KN ），内墙面为20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面 重力荷载为：

　-2m KN 84 . 6 02 . 0 17 40 . 0 5 1 5 . 0       ； 内墙为 200 厚陶粒空心砌块，两侧均为 20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：

　1-2m KN 68 . 3 2 02 . 0 17 20 . 0 5       。

　木门单位面积重力荷载为-2m 2KN . 0  ；

　铝合金窗单位面积重力荷载取-2m 4KN . 0  ； 钢铁门单位面积重力荷载为-2m 4KN . 0  。

　3.4 重力荷载代表值 （见图 4）

　 集中于各楼层标高处重力荷载代表值，为计算单元范围内各楼层楼面上重力荷载代表值及上下各半层墙柱等重量。计算时，各可变荷载组合按规定采用，屋面上可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图 2。

　2 6 ～

　纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 3.0 18 255.15 3588.57 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 4.8 16 362.88 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.1 12 119.07 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.8 6 79.38 柱 0.6 0.6 25 1.05 9.45 2.8 66 1746.36 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.4 22 467.83 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 3.0 22 259.91 次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 3.2 8 80.64 次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 3.5 2 22.05 次梁 0.3 0.4 25 1.05

　3.15 5.2 8 131.04 次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 3.4 6 64.26

　 4900G1G2G3G4G5G62800 2800 2800 2800 2800189007058.88KN6880.28KN6880.28KN6880.28KN6880.28KN4940.39KN图

　 2 4. 横向框架侧移刚度计算 横梁线刚度bi 计算过程见表 4；柱线刚度ci 计算见表 5。

　表 4

　横梁线刚度bi 计算表 类别 层次 ) mm N (E2 -c ) mm mm (h b ) mm (I40 ) mm (L ) mm N (L / I E0 c ) mm N (L / I 5E . 10 c ) mm N (L / I 2E0 c AB 6 ~ 1

　43.0 10 

　300 500 

　910125 . 3 3600 10102.604 103.906 10 

　1010208 . 5 BC 6 1～

　43.0 10 

　300 500 

　910125 . 3 6000 10101.562 102.343 10 

　1010124 . 3

　表 5

　柱线刚度ci 计算表 层次 ) mm (h c ) mm N (E2 -c ) mm mm (h b ) mm (I4c ) mm N (h / I Ec C c 1 4900 410 0 . 3 

　600 600

　1010 08 . 1 

　1010 6.612

　6 ~ 2

　2800 410 0 . 3 

　600 600

　1010 08 . 1 

　1010 11.57

　 柱侧移刚度 D 值按下式计算：2cch12iD   。根据梁柱线刚度比 K 不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表 6、

　表 7、表 8。

　表 6

　中框架柱侧移刚度 D 值 ) mm N (-1

　层

　次 左边柱（18 根）

　右中柱（18 根）

　中柱（18 根）

　iD 

　K

　c

　i2D

　K

　c

　i1D

　K

　c

　i2D

　1 0.354 0.363 11996 0.519 0.421 13910 1.26 0.54 17845 787518 2～6 0.203 0.092 16292 0.338 0.145 25678 0.72 0.265 46929 1366066

　表 7

　边框架柱侧移刚度 D 值 ) mm N (-1

　层

　次 A-1，A-15，A-16，A-30 D-1，D-15，D-16，D-30 B-1，B-15，B-16，B-30

　iD 

　K

　c

　i2D

　K

　c

　i1D

　K

　c

　i2D

　1 0.591 0.421 13910 0.354 0.363 11996 0.945 0.49 16193 168396 2～6 0.338 0.145 25678 0.203 0.092 16292 0.54 0.213 37721 318764

　将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度iD  ，见表 8。

　由表 8 可见，1 2D / D 1194642/1684830 0.709 0.7      ，故该框架为横向规则框架。

　表 8

　横向框架层间侧移刚度 D 值 ) mm / N (

　层

　次 1 2 3 4 5 6 iD 

　1194642 1684830 1684830 1684830 1684830 1684830 5.

　横向水平荷载作用下框架结构内力和侧移计算

　5.1 横向水平地震作用下框架结构内力和侧移计算 5.1.1 横向自振周期计算 结构顶点假想位移计算见表 9。

　表 9

　结构顶点假想位移计算 层

　 次 ) KN ( G i

　) KN ( ViG ) mm / N ( D i 

　) mm (i 

　) mm (i

　6 4940.39 4940.39

　1684830

　 2.930

　88.58

　5 6880.28 11820.67 1684830 7.020 85.65 4 6880.28 18700.95

　1684830 11.10 78.63 3 6880.28 25581.23

　1684830 15.180 67.53 2 6880.28 32461.51 1684830 19.270 52.35 1 7058.88 39520.39 1194642 33.080 33.08

　结构基本自震周期T T 17 . 1 T    ，其中υ T 量纲为 m，取 7 . 0T  ，则

　S 492 . 0 1711 . 0 7 . 0 7 . 1 T 1    

　5.1.2

　水平地震作用及楼层地震剪力计算

　 本方案结构高度小于 40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以

　 eq iG 0.85 G 0.85 4940.39 6880.28 4 7058.88 33592.33KN         （ ）

　设防烈度按 7 度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为Ⅱ类，查表得：

　特征周期 T g =0.40s

　 水平地震影响系数最大值 08 . 0max 

　 0.90.9g1 max1T0.400.08 0.066T 0.492            

　 EK 1 eqF G 0.066 33592.33 2217.09KN    

　因为g 11.4T 1.4 0.4 0.56S T 0.492S      ，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。

　各质点水平地震作用：

　 i i i ii n EKn nj j j jj 1 j 1G H G HF 1 F 2217.09G H G H     

　 表 10 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次 H i （m）

　G i （KN）

　G i H i （KN）

　 j ji iH GH G F i （KN）

　V i （KN）

　6 18.9 4940.39 93373.37 0.27 1116.79 1116.79

　5 16.1 6880.28 110772.51 0.223 922.386 2039.176 4 13.3 6880.28 91507.72 0.185 765.208 2804.384 3 10.5 6880.28 72242.94 0.146 603.984 3408.278 2 7.7 6880.28 52978.16 0.107 442.58 3850.858 1 4.9 7058.88 34588.51 0.07 289.54 4140.398 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布如下图 3。

　V6V5V4V3V2V1F4F3F2F1F6F5 （a）纵向水平地震作用分布

　 （b）层间剪力分布

　图 3 纵向水平地震作用及层间剪力分布图

　5.1.3 水平地震作用下位移验算

　 水平地震作用下框架结构层间位移i  和顶点位移i 按下式计算  s1 jij i iD / V ）

　（ 

　和

　kn1 k  ）

　（  

　， 各 层 层 间 弹 性 位 移 角i i eh /     ，计算结果如表 11。

　表 11

　横向水平地震作用下位移验算 层

　 次 ）

　（KN V i

　) mm / N ( D i  ) mm (i 

　) mm (i

　）

　（mm h i

　iieh

　6 1116.79 1684830 0.66 11.31 2800 0.236310  

　5 2039.176 1684830 1.21 10.65 2800 0.432310  

　4 2804.384 1684830 1.66 9.44 2800 0.593310  

　3 3408.278 1684830 2.02 7.78 2800 0.721310  

　2 3850.858 1684830 2.29 5.76 2800 0.818310  

　1 4140.398 1194642 3.47 3.47 4900 0.708310  

　由表可见，最大层间弹性位移角发生在第 2 层，其值 0.818310   〈1/550,满足要求,其中 550 / 1 ] h / [    是由弹性层间位移角限值查得。

　5.1.4

　水平地震作用下框架内力计算

　以 4 轴线框架内力计算，其余框架计算从略。

　框架柱端剪力及弯矩按式is1 jijijijVDDV

　；

　yh V Mijijb 

　 ；

　h y 1 V Mijuij）

　（  

　各柱反弯点高度比3 2 1 ny y y y y    

　本例中底层柱需考虑修正值 y 2 ，第二层柱需考虑修正值 y 1 和 y 3 ，其余柱均无修正。计算结果见表 12。

　 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式 ) M M (i iiMuijbj , 1 irblblb lb ；

　) M M (i iiMuijbj , i irblbrb rb ； LM MV2b1bb

　；

　kni krblb i) V V ( N 

　； 计算结果见表 12。

　表 12 各层柱端弯矩及剪力计算 层次 h i /m V i

　/kN ΣD ij N · m 右

　 边

　柱 中

　 柱 D i1 V i1

　k

　y biM1

　uiM1

　D i2

　V i2

　k

　y biM2

　uiM2

　6 2.8 1116.79 1684830 35678 17.02 0.130 0.1 3.162 28.46 39753 25.32 0.149 0.050 3.8 72.16 5 2.8 2039.176 1684830 25678 31.08 0.131 0.15 10.19 57.76 39753 54.44 0.149 0.1 16.33 146.99 4 2.8 2804.384 1684830 25678 42.74 0.131 0.2 19.65 78.6 39753 78.7 0.149 0.25 59.03 177.08 3 2.8 3408.278 1684830 25678 51.94 0.131 0.35 14.27 79.5 39753 97.99 0.149 0.35 102.89 191.08 2 2.8 3850.858 1684830 25678 58.69 0.157 0.6 98.8 54.89 26711 108.39 0.173 0.53 206.81 183.4 1 4.9 4140.398 1194642 13910 48.21 0.23 0.95 305.83 16.1 25471 83.58 0.416 0.9 368.59 40.59 注:表中 M 量纲为 kN·m,V 量纲为 kN

　续表 12

　层次 h i /m V i

　/kN ΣD ij N · m 边

　柱 D i1 V i1

　k

　y biM1

　uiM1

　6 3.0 761 1194603 16541 10.54 0.130 0.1 3.162 28.46 5 3.0 1635.87 1194603 16541 22.65 0.131 0.15 10.19 57.76 4 3.0 2364.93 1194603 16541 32.75 0.131 0.2 19.65 78.6 3 3.0 2944.53 1194603 16541 40.77 0.131 0.35 14.27 79.5 2 3.6 3363.74 828963 11271 45.74 0.157 0.6 98.8 54.89 1 4.9 3640.79 1109593 20022 65.7 0.23 0.95 305.83 16.1

　表 13 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边梁 边梁 柱轴力 lbM

　rbM

　 L V b lbM

　rbM

　L V b

　右边柱 中柱 N 1

　左边柱 6 39.602 24.754 3.6 17.88 28.577 10.716 6.0 6.55 17.88 -11.33 -6.55 5 67.317 42.073 3.6 30.39 42.909 16.09 6.0 9.83 48.27 -31.89 -16.38 4 99.564 62.228 3.6 44.94 52.172 19.565 6.0 11.96 93.21 -64.87 -28.34 3 127.857 79.911 3.6 57.71 71.692 26.885 6.0 16.43 150.92 -106.15 -44.77 2 31.756 19.848 3.6 14.33 78.338 29.377 6.0 17.95 165.25 -102.53 -62.72 1 278.574 174.11 3.6 125.75 101.90 38.211 6.0 23.35 291 -204.93 -86.07 注:1)柱轴力中负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应右侧两根柱为压力。

　2）表中单位为 kN·m，V 单位 N，l 单位为 m。

　.198.0239.659.2671.879.9933.6980.55155.6824.7542.07 62.23 79.91 19.85 174.1128.5828.5839.6010.7265.4447.8727.768.05 61.8563.6298.42119.61127.8631.76 278.5799.5667.32101.967.4678.3441.5371.6920.9352.1713.9742.911.66179.11169.3125.26346.8816.0995.4219.56120.2926.89146.1929.38-46.5538.21123.9534.4336.8150.7638.241.2517.8830.3944.9457.7114.3317.8830.3944.9414.33125.75291165.25150.9293.2148.2717.886.559.8611.9616.4317.9523.35-6.55-16.38-28.34-44.77-62.72-86.07-11.33-31.89-64.87-106.15-102.93-204.93125.7557.716.559.8611.9616.4317.9523.35 （a）框架弯矩图

　（b）梁端剪力及柱轴力图 图 4 左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图

　5.2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 5.2.1 风荷载标准值 风荷载标准值按式o z s z k      ，基本风压 w 0 =0.40KN/m2 。由《荷载规范》查得8 . 0s （迎风面）和 5 . 0s   （背风面），B 类地区，H/B=18.9/82.9=0.23，查表得：

　脉动影响系数υ=0.42. T 1 =0.492S

　，W 0 T 12 =0.097KNS 2 /m 2 .

　 查表得脉动增大系数ξ=1.23。

　HH 42 . 0 3 2 . 11 1iz zzz    

　仍取图 4 轴线横向框架，其负载宽度 4.05m，沿房屋高度分布风荷载标准值 z z sq(z) 4.05 0.4     

　 根据各楼层标高处高度 H i 查取z ， ) z ( q 沿房屋高度分布见表 14。

　) z ( q 沿房屋高度分布见图 5 （a）

　。

　表 14 沿房屋高度分布风荷载标准值

　层次 H i （m）

　H i （m）

　z

　z

　) m / KN )( z ( q 1

　) m / KN )( z ( q 2

　6 18.9 1.00 1.226 1.421 2.26 1.41

　5 16.1 0.852 1.164 1.378 2.08 1.30 4 13.3 0.703 1.092 1.333 1.89 1.18 3 10.5 0.556 1.014 1.283 1.69 1.05 2 7.7 0.407 1.0 1.210 1.57 0.98 1 4.9 0.259 1.0 1.134 1.47 0.92

　《荷载规范》规定，对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 房屋结构，应采用风振系数z 来考虑风压脉动影响，本例房屋高度 H=18.9m<30m,H/B<0.23,因此，该房屋应不考虑风压脉动影响。

　 框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，节点集中荷载见图 5 （b）， 例第 5 层集中荷载 F 5 计算如下：

　F 5 =(2.08+1.3+1.89+1.18)×2.8×1/2

　+［（2.26-2.08）+（1.41-1.3）］×2.8×1/2×1/3

　+［（2.08-1.89）+（1.3-1.18）］×2.8×1/2×2/3

　 =9.45KN 2.262.081.891.691.571.47 0.920.981.051.181.31.418.437.157.748.599.4510.97

　 （a）风荷载沿房屋高度分布

　 （b）等效节点集中风荷载

　 图 5 框架上风荷载

　5.2.2 风荷载作用下水平位移验算

　 根据图 5（b）所示水平荷载，由式ni kk iF V 计算层间剪力 V i ，然后依据表 6 求出轴-4 线框架层间侧移刚度，再按式  s1 jij i iD / V ) (  ； kn1 k) (   

　计算各层相对侧移和绝对侧移，计算结果见表 15。

　表 15 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 层次 1 2 3 4 5 6 F i （KN）

　10.97 7.15 7.74 8.59 9.45 8.43 V i （KN）

　52.33 41.36 34.21 26.47 17.88 8.43 ) N/mm ( D

　43751 88899 88899 88899 88899 88899 ）

　（mmi 

　1.196 0.465 0.385 0.298 0.201 0.094 ）

　（mmi

　1.196 1.661 2.046 2.344 2.545 2.639 i ih /  

　0.244 310 

　0.166 310 

　0.138 310 

　0.106 310 

　0.072 310 

　0.034 310 

　由表 15 可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为 0.244 310  ，远小于 1/550，满足规范要求。

　5.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算 风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下相同。4 轴线横向框架在风荷作用下弯矩，梁端剪力及柱轴力见图 6。计算结果见表 16 表 17；

　表 17

　风荷作用梁端弯矩剪力及柱轴力计算

　层次 左边梁 右边梁 柱轴力 lbM

　rbM

　L V b lbM

　rbM

　L V b

　右边柱

　中柱 N 1

　左边柱 6 4.075 0.489 6.0 0.76 5.654 3.534 3.6 2.552 -0.76 -1.792 2.552 5 7.097 0.852 6.0 1.325 10.989 6.868 3.6 4.96 -2.085 -2.085 7.512 4 11.097 1.332 6.0 2.072 17.461 10.913 3.6 7.882 -4.157 -4.157 15.394 3 14.463 1.736 6.0 2.70 23.783 14.864 3.6 10.735 -6.857 -6.857 26.129 2 15.392 1.847 6.0 2.873 5.59 3.494 3.6 2.523 -9.73 -9.73 28.652 1 25.615 3.074 6.0 4.782 68.123 42.577 3.6 30.75 -14.512 -14.51 59.402

　4 轴线横向框架在风荷载作用下弯矩、梁端剪力及柱轴力见图 6。

　表 16 风荷作用各层柱端弯矩及剪力计算 层次 h i /m V i

　/kN ΣD ij N · m 左

　边

　柱 中

　 柱 D i1 V i1

　k

　y biM1

　uiM1

　D i2

　V i2

　k

　y biM2

　uiM2

　6 2.8 8.43 88899 16292 1.54 0.203 0.055 0.237 4.075 46929 4.45 0.72 0.71 8.847 3.613 5 2.8 17.88 43751 16292 3.28 0.203 0.253 2.324 6.86 46929 9.439 0.72 0.4 10.572 15.857 4 2.8 26.47 43751 16292 4.85 0.203 0.354 4.807 8.773 46929 13.973 0.72 0.45 17.606 21.518 3 2.8 34.21 43751 16292 6.27 0.203 0.45 7.9 9.656 46929 18.059 0.72 0.45 22.754 27.811 2 2.8 41.36 43751 16292 7.58 0.203 0.647 13.732 7.492 46929 21.834 0.72 1.16 70.917 -9.781 1 4.9 52.33 43751 11996 14.35 0.354 0.831 58.432 11.883 17845 21.344 1.26 0.59 61.706 42.88

　续表 16 4.0754.0755.6541.156.862.3247.0970.85210.9896.86815.857 9.8394.60911.0971.33217.46110.90312.8528.5688.7734.8079.6567.914.4631.73623.78314.86415.21512.4497.49213.732-6.85915.3893.4945.591.84715.39211.88358.43225.6153.07468.12342.51727.80453.732 61.7060.2373.613 5.65421.51827.811-9.78142.8870.91722.75417.60610.5728.847

　3.5340.4890.760.76-0.761.325-2.0852.072-4.1572.7-6.8572.873-9.73-14.5121.3252.0722.72.8734.782-6.7924.962.5527.512-5.4277.88215.39410.73526.1292.52328.652-44.89-18.922-19.272-11.2372.5522.5524.967.88210.7352.52330.75 30.7559.4024.782 （a）框架弯矩图

　（b）梁端剪力及柱轴力图 图 6 横向框架在水平风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图

　层次 h i /m V i

　/kN ΣD ij N · m 右

　边

　柱 D i1

　V i1 k

　y biM1

　uiM1

　6 2.8 8.43 88899 25678 2.43 0.338 0.169 1.15 5.654 5 2.8 17.88 43751 25678 5.16 0.338 0.319 4.609 9.839 4 2.8 26.47 43751 25678 7.65 0.338 0.4 8.568 12.852 3 2.8 34.21 43751 25678 9.88 0.338 0.45 12.449 15.215 2 2.8 41.36 43751 25678 11.95 0.338 1.205 40.319 -6.859 1 4.9 52.33 43751 13910 16.64 0.591 0.659 53.732 27.804

　6. 竖向荷载作用下框架结构内力计算 6.1 横向框架内力计算 6.1.1 计算单元 取 8 轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 3.6m，如图 9 所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架楼面荷载如图中水平阴影线所示，计算单元范围内其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架中心线与柱中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。

　6.1.2 荷载计算 6.1.2.1 恒荷计算

　在图 7 中，1q 代表横梁自重，为均布荷载。

　对于第 6 层："1q = KN/m 938 . 3 q 1  ，2q 为房间板传给横梁梯形荷载， 由图 7 所示，几何关系得

　1800 18004501800 2700 3300 180033003600 36003600DBA7 8 9C2700 图 7 横向框架计算单元

　P1 PA3 M M 1q 21q q 12q P P 2 P PB C D2700 3300 36003 42q

　图 8 各层梁上作用恒荷载

　 "2q = KN/m 796 . 1422 . 74.11 q 2   

　1P 、2P 分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等重力荷载，计算如下：

　11P 3.6 1.8 4.11 4.725 3.6 6.84 0.6 3.6 45.1KN2         21P 3.6 1.8 4.11 2+4.725 3.6=43.64KN2     

　31P 3.6 1.8 4.11 4.725 3.6 6.84 0.6 3.6 45.1KN2         

　集中力矩

　1 4 1 10.6 0.3M =Pe 45.1 6.725KN m2M    

　对 2～5 层，1q 包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第 6 层：

　 " ""1 1 1q 3.938 3.68 (2.8 0.5) 12.402KN/m q q       

　2q 3.39 3.6 12.204KN/m   

　 "2q 3.39 2.7 9.153KN/m   

　""2q 3.39 3.3 11.187KN/m   

　11P (3.6 1.8 3.39) 4.725 3.6 6.84 [3 (2.8 0.6) 2.1 1.5 2]20.4 2.1 1.5 2 32.57KN                

　 21P [3.6 1.8 (0.45 1.8) 1.35] 3.39 4.725 3.6 3.68 3 2.2 62.58KN2            

　3P [(0.45 1.8) 1.35 (0.15 1.8) 1.65] 3.39 3.15 3.63.68 3.6 (2.8 0.4) 63.34KN            

　 4P (0.15 1.8) 1.65 3.39 4.725 3.6 6.84 (3 2.2 2.1 1.5 2)0.4 2.1 1.5 2 32.49KN               

　1 40.6-0.3M =45.1 =6.765KN m2M   

　对 1 层：" ""1 1 1q 3.938 3.68 (4.2 0.5) 17.55KN/m q q       

　212.204 q 

　 "29.153 q 

　""211.187 q 

　1P 32.57KN 

　2P 62.58KN 

　3P 63.34KN 

　4P 32.49KN 

　1 1 10.6 0.3M Pe 32.57 4.89KN m2    

　4 4 40.6 0.3M P e 32.49 4.87KN m2    

　6.1.2.2 活荷载计算

　 活荷载作用下各层框架梁上荷载分布如图 9 所示。

　 12q 2.0 3.6 7.2KN m     

　"22 6 12 / q KN m   

　1 41P (3.6 1.8 ) 2.0 6.48KN2P      

　 21P 3.6 1.8 2 2=12.96KN2    

　 1 1 11.6 1.3M Pe 6.48 0.972 m2KN    

　2M 0 m KN  

　4 4 40.6 0.3M P e 6.48 6.48 0.15 0.972 m2KN      

　 3600"q 2 2q 1 M MAP 1 P6000BP P 2D44

　图 9 各层梁上作用活荷载

　 在雪荷载作用下：

　 12q 6 0.2 1.2KN m     

　1P 0.648 N K 

　 1 1 1M Pe 0.097KN m   

　2P 12.96KN 

　 m 0KN M 1  

　3P 0.648KN 

　 3 3 3M Pe 0.097KN m   

　 对于 1～5 层：

　 2q 3.6 2 7.2KN/m   

　"2q 2.7 2 5.4KN/m   

　""2q 3.3 2 6.6KN/m   

　11P 3.6 1.8 2=6.48KN2   

　 21P 6.48 (0.9 3.6) 1.35 2=12.56KN2     

　 31 1P (0.9 3.6) 1.35 2+(0.3+3.6) 1.65 2=12.51KN2 2       

　41P (0.3 3.6) 1.65 2=6.435KN2    

　10.6-0.3M =6.48 =0.972KN m2 

　 2 3M =M =0KN m 

　4M =6.435 0.15=0.965KN m  

　将以上计算结果汇总，见表 18，表 19。

　表 18

　横向框架恒荷汇总表 层

　次 1q

　2q

　"2q

　"2q

　1P

　2P

　3P

　4P

　1M

　2M 3M 4M

　6 3.938 14.796 14.796 0 45.1 43.64 0 45.1 6.77 0 0 6.765 2～5 12.402 12.204 9.153 11.19 32.57 62.58 63.34 32.49 4.89 0 0 4.87 1 17.55 12.204 9.153 11.19 32.57 62.58 63.34 32.49 4.89 0 0 4.87

　 表 19

　横向框架活荷汇总表 层

　次 2q

　"2q

　""2q

　1P

　2P

　3P

　3P

　1M

　2M

　3M

　4M

　6 7.2 12 0 6.48 12.96 25.92 0 0.972 0 0 0.972 1～5 7.2 5.4 6.6 6.48 12.56 25.92 12.51 0.972 0 0 0.965

　 6.1.3 内力计算 梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。弯矩计算过程如图 10 所示，所得弯矩图如图 11 所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起剪力与梁端弯矩引起剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需要考虑柱自重，如表 20和表 21 所列。

　左梁下柱上柱 上柱下柱 右梁左梁右梁 下柱上柱0.408 0.408 0.18417.6778.839-9.01716.3330.408 0.4080.18432.928 10.329-48.2417.677 10.2148.806-8.767-3.91517.96-37.9190.69 0.316.765-39.9819.918 10.2978.839 1.383-7.586-3.32719.798 -31.3270.4080.408 0.1844.89-48.2417.677 17.677 10.21411.457 8.839 4.920-9.602 -9.602-4.31418.324 16.671 -38.7170.408 0.4080.1844.89 -48.2417.677 17.677 10.2148.839 8.839 4.570-9.017 -9.017 -4.06616.333 16.314-38.1914.89 -48.2417.677 10.2148.839 4.570-9.017 -4.06616.314 -38.1914.8917.6778.839 4.57-8.7674.8917.0560.359 0.3590.282-48.2417.212 14.212 8.6278.839 5.164-5.014-5.014 -3.94920.104 8.924 -38.0764.4620.157 0.581 0.26239.98 -57.62.766 10.237 4.6165.148 16.708 -5.41-1.734-9.374-3.76545.94427.272 -61.9820.099 0.368 0.368 0.16548.24 -134.489.140 33.416 33.416 12.345.107 5.118 16.708 -9.39-1.623 -5.176 -5.176 -2.76261.986 33.42745.172 -123.8290.099 0.368 0.3680.16548.24 -134.489.140 33.416 33.416 12.345.10716.708 16.708-9.390-2.924-6.765 -6.765 -3.04860.762 43.421 43.421-124.82914.31161.131 46.046 28.623 -131.27-1.667 -3.075 -3.075 -2.9454.313 16.708 -9.52532.928 14.17948.24 -134.480.145 0.3070.3070.2410.099 0.368 0.368 0.16548.24 -134.489.140 33.416 33.416 12.345.07 16.708 16.464-9.39-2.781-10.371 -10.371 -2.97960.562 49.879 49.728 -123.7170.099 0.368 0.368 0.16548.24 -134.489.140 33.416 33.416 12.345.107 16.708 16.708-9.390-2.924-6.765 -6.765-3.04860.762 43.421 43.421 -124.8290.213 0.78757.6 -6.765-10.82 -402.313 -24.6274.521 17.31453.826 -47.3130.119 0.441 0.441129.621-4.87-18.781 -49.253 -49.253-20-24.6274.53717.20617.206110.762-52.719-56.2130.1190.4410.441129.621 -4.87-18.781 -49.253 -49.253-24.627 -24.6275.623 20.424 20.424111.157 -53.234 -53.234-18.781 -49.253-24.6275.623 20.424111.157 -53.23420.424-24.627-49.253-4.870.1190.4410.441129.621-53.2346.176.176.170.119 0.441 0.441129.621-4.87-18.781 -49.253 -49.2536.17 -24.627 -24.6274.871 19.276 19.276110.876 -54.390 -52.3900.191 0.4040.404129.021 -4.87-19.051 -48.964 -48.9647.089 -20.6271.451 4.1574.157119.328 -65.516 -44.807-22.403 （a）

　恒荷作用下

　图 10 横向框架弯矩二次分配法

　18.6718.67-0.965-0.965-2.107 -7.8081.198 -3.9040.748 2.77118.509 -8.941 -9.5792.771-3.577-7.808-0.965-2.107 -7.8081.198 -3.9040.787 2.91518.548 -8.7972.915-3.904-7.808-0.96519.465 -6.361-13.1086.3166.316-11.616-3.904-7.808 -7.8081.7041.198-2.1070.1190.4410.4410.441-27.6770.43-3.904-23.23127.6770.1163.358-6.287-0.9722.672-1.0542.2292.396 5.343 5.343 1.437-1.0542.672 2.6722.396 5.343 5.343 1.437-1.054 2.6722.6722.396 5.343 5.343 1.4379.288-3.501-1.054 2.672 7.4462.396 5.343 5.343 1.4370.368-3.144 2.67214.891 6.715 4.0240.7190.7190.7191.764-1.1641.342 0.7191.5862.0120.40830.499.466-0.0210.6034.86 -30.49-0.076-0.03417.487 -26.953-2.513 2.513-0.87-1.9350.7931.205 2.683-4.860.972左梁0.787下柱上柱0.213 0.157上柱下柱 右梁0.581 0.262 0.31 0.69左梁右梁 下柱上柱0.408 0.1840.972-4.861.586 0.8990.793-1.164-0.5252.187 -3.7670.408 0.4080.1841.5860.793-0.941.4390.408 0.408 0.1841.5860.793-0.941.4390.408 0.4080.1841.5860.793-0.9021.4770.359 0.3590.2821.586 0.899-4.860.793-0.94-0.4242.411-3.666-4.861.586 0.8990.793-0.94 -0.4242.411 -3.666-4.861.586 0.8990.698-0.902-0.4072.354-3.649-4.860.9720.9720.9720.972-19.37-18.81 6.271-0.782 -1.744-19.37-18.816.271-0.782-1.7440.2410.307 0.3076.271-1.7440.165 0.368 0.3686.271-1.744-19.370.165 0.3680.368-19.598 4.514-1.57-3.501-19.370.165 0.3684.850.0990.450-0.9425.7950.0994.850.45-0.4696.2680.0994.850.45-0.4696.2680.099 0.368 0.368 0.165-19.37 4.850.45-0.4256.312-1.5816.434-1.5816.434 -18.737-0.7090.1454.850.1910.441 0.441 0.11918.670.11918.610.4410.404 0.404-9.762-2.107 -7.8081.198 -3.9040.787 2.91518.548 -8.7972.915-3.904-7.808-0.9650.1190.4410.44118.67-9.762-3.624-7.2480.870.411 0.871.75 -3.904-3.382 -7.153 -7.153-10.187 17.449-1.691 2.6723.499 4.458 4.458 2.1051.0531.3960.793-0.6631.5261.396 1.096-0.663 -0.5211.705 -3.232 -17.93 3.989-0.368 -0.4696.661-0.4690.548-0.2227.2810.853 1.995 （b）活荷作用下 图 10 横向框架弯矩二次分配法

　110.76253.23453.23452.3944.80722.40365.51653.39053.23453.23456.21351.71947.31353.82661.98245.94431.62733.42727.27218.32419.78816.67116.31416.31417.968.92420.10417.05616.33316.33345.17243.42143.42143.42143.42149.87949.72846.04628.62338.717 38.191 38.191 37.919 38.07661.986123.82960.762124.82960.762124.82960.562123.71761.131131.27111.157 111.157 110.876119.3284.46214.311AB C （a）恒荷作用下 图 11 竖向荷载作用下框架弯矩图

　2.513C BA0.8531.9953.6242.5139.4663.7675.7953.6666.2683.6666.2683.6496.3123.2327.28119.46527.6771.7641.4772.1872.4112.4112.3541.70510.18713.1088.7978.7978.9419.28818.5489.762 4.6527.67718.814.6518.5489.76218.5099.57918.7376.4343.98917.9317.4497.2486.6611.5266.4344.651.4394.651.4396.36117.48726.9534.51419.59818.81 （b）活荷作用下 图 11 竖向荷载作用下框架弯矩图

　表 20

　 恒荷作用下梁端剪力及柱轴力

　层 次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力

　 总

　 剪

　力

　柱

　 轴

　 力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨

　 A

　柱

　B

　柱 C

　柱 V A =V B V B V C V A =-V B V B =V C V A

　V B

　V B

　V C

　N 顶

　N 底

　N 顶

　N 底

　N 顶

　N 底

　6 23.31 51.07 51.07 -3.977 1.359 19.333 27.287 49.711 49.711 64.433 110.738 120.638 166.943 94.811 141.116 5 53.98 100.73 93.43 -6.464 2.178 47.516 60.444 91.252 98.552 203.354 229.814 369.579 396.039 277.468 303.928 4 53.98 100.73 93.43 -6.27 2.279 47.71 60.25 91.151 98.451 322.624 349.084 598.38 624.84 440.179 466.639 3 53.98 100.73 93.43 -6.27 2.279 47.71 60.25 91.151 98.451 441.894 468.354 827.181 853.641 602.89 629.35 2 53.98 100.73 93.43 -6.29 2.14 47.69 60.27 91.29 98.59 561.144 587.604 1056.141 1082.601 765.74 792.2 1 53.98 100.73 93.43 -6.404 1.99 47.576 60.384 91.44 98.74 680.28 706.74 1285.365 1311.825 928.74 955.2

　 表 21

　 活荷作用下梁端剪力及柱轴力

　层 次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力

　 总

　 剪

　力

　柱

　 轴

　 力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨

　 A

　柱

　B

　柱 C

　柱 V A =V B V B V C V A =-V B V B =V C V A

　V B

　V B

　V C

　N 顶 = N 底

　N 顶 = N 底

　N 顶 =N 底

　6 6.48 25.20 25.20 -1.931 0.121 4.549 8.411 25.321 25.079 11.029 46.692 31.559 5 6.48 15.64 15.05 -0.563 0.022 5.917 7.043 15.662 15.028 12.397 35.265 21.463 4 6.48 15.64 15.05 -0.723 0.044 5.757 7.212 15.684 15.006 12.237 35.456 21.441 3 6.48 15.64 15.05 -0.723 0.044 5.757 7.212 15.684 15.006 12.237 35.456 21.441 2 6.48 15.64 15.05 -0.74 0.038 5.74 7.22 15.678 15.012 12.22 35.458 21.447 1 6.48 15.64 15.05 -1.125 0.08 5.355 7.605 15.72 14.97 11.835 35.885 21.405

　6.2 横向框架内力组合 6.2.1 结构抗震等级

　 结构抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本商场框架结构为二级抗震等级。

　6.2.2 框架梁内力组合

　本方案考虑了四种内力组合，即Qk Gk4S . 1 2S . 1  ， ) S S ( 4 . 1 9 . 0 2S . 1wk Qk Gk   ，Qk Gk0S . 1 35S . 1  及Ek GE3S . 1 2S . 1  。此外，对于本方案，wk Gk4S . 1 2S . 1  这种内力组合与考虑地震作用组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁内力组合结果见表 22，表中GkS ，QkS 两列中梁端弯矩 M 为经过调幅后弯矩（调幅系数取 0.8）。

　6.2.3 框架柱内力组合 取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合，组合结果以及柱端弯矩设计值调整见表6.6～表 6.9。在考虑地震作用效应组合中，取屋面为雪荷载时内力进行组合。

　表 22 框架梁内力组合表 层次 截面 内力 S GK

　S QK

　S WK S EK

　 1.2S GK +1.4(S QK +S WK )    EK QK GK RES S S 3 . 1 5 . 0 2 . 1    GKS 35 . 1

　S QK

　GKS 2 . 1

　S QK

　] / )( [Gb nRBlb vb REV l MM V    

　

　

　

　 一

　 A M -30.461 -2.586  68.123  278.574 53.999 135.546 243.031 -300.188 -43.708 -40.174

　177.843 V 47.576 5.355  30.75  125.75 21.538 107.638 -77.378 167.843 69.583 64.588 B 左

　M

　-48.905 -5.825  42.58  174.11 -126.453 -7.229 -216.393 123.122 -71.847 -66.841 V 60.384 7.605  30.75  125.75 126.158 40.658 180.374 -64.838 89.123 83.108

　层

　B 右

　M

　-105.02 -14.344  25.62  101.896 -110.233 -181.969 -1.62 -200.318 -156.116 -146.101

　 128.706 V 98.74 15.72  4.782  23.35 133.801 147.191 73.174 118.706 149.019 140.496 C

　 M 95.462 13.959  3.074  38.211 129.793 138.401 54.942 129.453 142.833 134.097 V 43.038 14.97  4.782  23.35 79.298 65.909 68.237 22.704 73.071 72.604 跨间 M AB

　 75.26 46.39 111.37 153.72 48.48 162.89

　 M BC

　 230.18 174.42 299.37 189.38 272.31 201.94

　三 A M -30.553 -2.933  23.783  127.857 -7.474 -74.066 95.843 -153.478 -44.18 -40.77

　111.797 V 47.71 5.757  10.735  57.71 50.283 80.341 -10.738 101.797 70.166 65.312 B 左

　M

　-48.61 -5.014  14.867  79.911 -86.165 -44.538 -123.919 31.908 -70.638 -65.352 V 60.25 7.212  10.735  57.71 97.426 67.368 113.738 1.203 88.55 82.397

　层 B 右

　M

　-99.863 -15.048  14.463  71.692 -120.655 -161.151 -26.749 -166.548 -149.863 -140.903

　121.683 V 98.451 15.684  2.7  16.43 136.319 143.879 79.644 111.683 148.593 140.099 C 右

　M 88.926 14.838  1.736  26.885 125.054 129.915 60.497 112.924 134.888 127.484 V 91.151 15.006  2.7  16.43 134.17 126.61 104.808 72.769 138.06 130.39 跨间 M AB

　 68.98 31.45 151.13 270.56 34.53 157.54

　M BC

　 176.56 148.31 218.76 153 163.87 160.03

　续表 22

　 层次 截面 内力 S GK

　S QK

　S WK S EK

　 1.2S GK +1.4(S QK +S WK )    EK QK GK RES S S 3 . 1 5 . 0 2 . 1   

　GKS 35 . 1

　S QK

　GKS 2 . 1

　S QK

　] / )( [Gb nRBlb vb REV l MM V    

　

　

　

　 六 层

　A

　 M

　-25.302 -2.01  5.654  39.602 -25.261 -41.092 14.936 -62.288 -36.168 -33.176 46.88 V 19.333 4.549  2.552  17.88 25.995 33.141 2.014 36.88 30.639 29.568 B 左

　M 36.755 7.573  3.534  24.754 49.761 59.656 12.352 60.623 57.192 54.708 V 27.287 8.411  2.552  17.88 48.093 40.947 45.776 10.91 45.248 44.52 B 右

　-49.586 -21.562  4.075  28.577 -83.985 -95.395 -26.468 -82.193 -88.503 -89.68

　 93.357

　49.711 25.321  0.76  6.55 94.039 96.167 49.748 62.521 92.431 95.103 C

　 M 43.061 22.142  0.489  10.716 81.987 83.357 38.271 59.167 80.274 82.672 V 49.711 25.079  0.76  6.55 95.828 93.7 62.412 49.639 92.189 94.764 跨间 M AB

　 78.11 43.26 62.87 66.14 32.45 132.32

　 M BC

　 96.27 93.94 94.37 84.63 150.72 93.27

　表 23(a)

　 横向框架 A 柱弯矩和轴力组 合 层次 截面 内力 S GK

　S QK

　S WK S EK

　 1.2S GK +1.4(S QK +S WK )    EK QK GK RES S S 3 . 1 5 . 0 2 . 1    GKS 35 . 1

　S QK

　GKS 2 . 1

　S QK

　MAXM

　N N min M

　N max M

　

　

　

　

　 6 柱顶 M 19.798 2.513  5.654  39.602 19.360 39.191 -19.663 57.561 29.240 27.276 57.561 -19.663 29.240 N 64.433 11.029  2.552  17.880 89.187 96.333 45.520 80.386 98.014 92.760 80.386 45.520 98.014 柱底 M -18.324 -1.764  1.150  8.054 -22.848 -26.068 -9.433 -25.138 -26.501 -24.458 -25.138 -9.433 -26.501 N 110.738 11.029  2.552  17.880 144.753 151.899 87.194 122.060 160.525 148.326 122.060 87.194 160.525

　5 柱顶 M 16.671 2.187  9.839  59.263 9.292 36.842 -41.793 73.769 24.693 23.067 73.769 -41.793 24.693 N 203.354 12.397  7.512  48.270 250.864 271.897 141.534 235.661 286.925 261.381 235.661 141.534 286.925 柱底 M -16.333 -1.439  4.609  27.761 -15.162 -28.067 11.720 -42.414 -23.489 -21.614 -42.414 11.720 -23.489 N 229.814 12.397  7.512  48.270 282.616 303.649 165.348 259.475 322.646 293.133 259.475 165.348 322.646

　4 柱顶 M 16.314 2.411  12.852  71.803 4.959 40.945 -54.240 85.775 24.435 22.952 85.775 -54.240 24.435 N 322.624 12.237  15.394  93.210 382.729 425.832 204.989 386.748 447.779 404.281 386.748 204.989 447.779 柱底 M -16.333 -1.439  8.568  47.869 -9.619 -33.609 31.325 -62.020 -23.489 -21.614 -62.020 31.325 -23.489 N 349.084 12.237  15.394  93.210 414.481 457.584 228.803 410.562 483.500 436.033 410.562 228.803 483.500

　3 柱顶 M 16.314 2.411  15.215  79.988 1.651 44.253 -62.221 93.756 24.435 22.952 93.756 -62.221 24.435 N 441.894 12.237  26.129  150.92 510.824 583.985 256.064 550.358 608.794 547.405 550.358 256.064 608.794 柱底 M -17.056 -1.477  12.449  65.444 -5.106 -39.964 47.793 -79.823 -24.503 -22.535 -79.823 47.793 -24.503 N 468.354 12.237  26.129  150.92 542.576 615.737 279.878 574.172 644.515 579.157 574.172 279.878 644.515

　2 柱顶 M 17.960 2.354  2.859  33.688 15.245 34.450 -15.623 50.069 26.600 24.848 50.069 -15.623 26.600 N 561.144 12.220  28.652  165.25 650.368 730.594 349.410 671.647 769.764 690.481 671.647 349.410 769.764 柱底 M -20.104 -1.526  40.319  198.02 30.185 -82.708 185.908 -225.973 -28.666 -26.261 -225.973 185.908 -28.666 N 587.604 12.220  28.652  165.25 682.120 762.346 398.105 741.825 805.485 722.233 741.825 398.105 805.485

　续表 23(a)

　 注：表中 M 以左侧受拉为正，单位为 KN.m。N 以受压为正，单位为 KN。S QK 一列中括号内数值为屋面作用雪荷载，其它层楼面作用活荷载对应内力值。

　 表 23(b) 横向框架 A 柱柱端组合弯矩设计值调整 层

　次

　6

　5

　4

　3

　2

　1 截

　面 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底   b c c REM M  

　78.41 132.82 105.15 340.29 NRE

　671.647 741.825 961.39 986.791 注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端弯矩设计值

　层次 截面 内力 S GK

　S QK

　S WK S EK

　 1.2S GK +1.4(S QK +S WK )    EK QK GK RES S S 3 . 1 5 . 0 2 . 1   

　GKS 35 . 1

　S QK

　GKS 2 . 1

　S QK

　MAXM

　N N min M

　N max M

　

　

　

　

　 1 柱顶 M 8.924 1.705  27.804  80.554 -25.830 52.021 -74.391 93.162 ...