电站锅炉尾部烟道补燃秸秆气化气计算分析

　电站锅炉尾部烟道补燃秸秆气化气的计算分析

　摘要：针对普遍存在的锅炉再热汽温偏低和 SCR 低负荷无法正常投运问题，提出一种锅炉耦合秸秆气化炉并在尾部烟道补燃燃气的技术方案。以某 350MW 超临界锅炉为例，分别对在低温再热器入口补燃和 SCR 入口补燃进行热力计算和经济性分析，计算结果表明：100%负荷下，在尾部烟道低温再热器入口补燃 9900m3 /h 的气化气时，可将再热汽温升高 13.5℃，降低供电煤耗 1.2g/(kW•h)；50%负荷下，可将 SCR 入口烟温升高 15.4℃，同时再热汽温升高 32.9℃，降低供电煤耗 5.7g/(kW•h)。在 SCR入口补燃 1360m3 /h 的秸秆气时，将 SCR 入口烟温升高 8.7℃。该技术方案采用热一次风作为气化剂和助燃空气，并具有再燃还原 NO 等的技术优势。

　 引言

　 近年来，燃煤机组大都已安装 SCR 烟气脱硝系统[1]。但随着锅炉负荷的降低，SCR 反应器入口烟温随之降低，当烟温低于 320-400℃的催化剂活性反应温度窗口时，会生成易堵塞催化剂通道的（NH 4 ）

　2 SO 4 或 NH 4 HSO 4 ，导致 SCR 无法正常投运。同时，SCR催化剂的反应效率也会随着烟温的降低而降低。然而，目前国内燃煤机组大都参与调峰，经常低负荷运行。再加上越来越严格的环保要求，使得低负荷下正常投运 SCR 成为必然要求。目前，主要的解决思路有[2-6]：省煤器烟气旁路、省煤器给水旁路、省煤器热水再循环、省煤器分级、弹性回热技术和低温 SCR 催化剂技术。文献[7]提出通过锅炉尾部烟道补燃的思路。

　 再者，再热汽温偏低是电站锅炉普遍存在的问题[8]，为达到《火电厂大气污染排放标准》[9]的要求，有的电厂在安装 SCR 脱硝系统降低 NO x 排放的同时，还进行了炉内低氮燃烧器改造[10]。改造后的机组易导致炉膛出口烟温降低，从而使再热汽温偏低。再热汽温随锅炉负荷降低而降低的特性使得低负荷下的再热汽温偏低几乎成为固有问题。而再热汽温的下降会使循环热效率降低，并使汽轮机排汽湿度增大，影响机组的经济性和安全性[11-12]。目前解决再热汽温偏低主要的调节方式有烟气挡板调节、烟气再循环、摆动燃烧器和增设壁式再热器等[13]。基于再热蒸汽比热容小的特性，适合采用改变吸热量的方式来调整。所以通过尾部烟道补燃的方式升高再热汽

　温也是一种有效的解决方式。

　 另外，专家学者们也积极致力于对生物质能高效利用的研究[14-15]，提出了气化、热解、制氢等高效利用途径。气化炉的容量也逐渐增大，目前大型固定床气化炉的单台气化气产率可达 8750~10500m3 /h，燃气热值 5023~5860kJ/m 3 （若未特别指岀，下文出现的 m3 均为标准状态下）。文献[16]提供了一种在燃煤机组中整合生物质能的新思路。

　 结合以上 3 个问题，提出一种锅炉耦合秸秆气化炉并在尾部烟道补燃秸秆气化气的技术方案。该方案有望以较低的改造代价，即解决 SCR 低负荷投运问题又提高再热汽温，同时也能利用秸秆资源进行高效发电。以某超临界 350MW 机组锅炉为研究对象，分别对尾部烟道低温再热器入口补燃和 SCR 入口补燃进行计算，并利用等效熠降的基本原理对机组进行经济性分析，为尾部烟道补燃系统的设计和实际应用提供理论依据。

　 1 1 尾部烟道补燃方案

　 图 1 为尾部烟道补燃方案的系统图通过增设固定床秸秆气化炉，分别将秸秆气化气送入到尾部烟道低温再热器前和 SCR 前补燃。并根据再热汽温和 SCR 反应器前烟气温度监测点的值合理分配各补燃点秸秆气的送入量，以灵活应对锅炉工况的变化。当秸秆气有剩余或不需要补燃时，秸秆气化气全部送入炉膛上部燃烧并代替燃煤，以保证气化炉维持额定负荷连续运行。同时利用锅炉富裕的热一次风作为气化剂和助燃空气。

　 2 2 研究对象

　 以某 350MW 超临界直流锅炉为研究对象，单炉膛，平衡通风，固态排渣，π 型布置，采用旋流燃烧器，前后墙布置对冲燃烧，尾部采用双烟道，并设有烟气扌当板，设计煤种为贫煤该机组 SCR 催化剂的最低喷氨温度为 320℃，其在 100%负荷和 50%负荷工况下的主要参数如表 1 所示。

　 3 3 气化炉

　 下吸式固定床气化炉有结构简单、运行稳定、操作容易、投资少、气化气飞灰含量低、对原料种类和粒度要求低等优点，且相比与上吸式固定床气化炉可以实现连续加料[17]。气化原料为玉米秸秆，气化剂为热一次风的下吸式固定床气化炉，其具体参数如表 2 和表 3 所示。

　 传统空气气化当量比为 0.25~0.3[15]，由表 3 可知，使用锅炉热一次风作为气化剂时，当量比可降低至 0.226。同时，热一次风的显热也使得燃气热值得以提高。

　 4 4 尾部烟道补燃方案分析

　 4.1 100%负荷工况

　 由表 1 可知，该机组在 100%负荷工况下，再热蒸汽温度低于设计值 13.5℃。通过在尾部烟道低温再热器前补燃升高其入口烟温，从而升高再热汽温。相关参数的计算结果如表 4 所示。

　 可见，当增设气化气产量为 9900m3 /h 的气化炉用于补燃时，相比补燃前，水平低温再热器入口烟温升高 36.7℃，从而将再热蒸汽温度提高到设计值 569℃。空气预热器出口风温升高 7.2℃，燃煤量减少 301kg/h，空气量和烟气量均增加约 1.5%。锅炉效率降低 0.6%。另外，当尾部烟道不需要补燃时，气化气全部送入炉膛可代替燃煤 2483kg/h。

　 4.2 50%负荷工况

　 由表 1 可知，在 50%负荷工况下 SCR 入口烟温低于最低喷氨温度且再热蒸汽温度进一步降低。此工况有在尾部烟道低温再热器前补燃和 SCR 前补燃两种方式，其相关参数的计算结果如表 5 所示。

　 可见，在水平低温再热器前补燃 9900m3 /h 的秸秆气时，相比补燃前，再热蒸汽温度升高 32.9℃，SCR 入口烟温升高 15.4℃，满足投运要求。空气预热器出口风温升高 12.4℃，使燃煤量减少 270kg/h。空气量和烟气量增加约 3%，锅炉效率降低 1%，另外，若要将 SCR 入口烟温升高到 320℃则需要秸秆气 4600m3 /h。

　 在 SCR 前补燃 1360m3 /h 的秸秆气时，相比补燃前，SCR 入口烟温升高 8.7℃，满足投运要求。空气预热器出口风温升高 6.3℃，空气量和烟气量增加约 0.2%。锅炉效率降低 0.2%。

　 4.3 经济性分析

　 补燃升高了再热汽温，使机组循环热效率增加，但也增加了送入锅炉的热量，增加了排烟损失。考虑上空气量和烟气量的变化等对厂用电率的影响，利用等效熔降的

　基本原理对补燃后的机组进行经济性分析。

　 100%负荷工况下，在水平低温再热器前补燃 9900m3 /h 的秸秆气时，锅炉效率降低 0.6%，使供电煤耗增加 2.2g/(kW・h)，再热汽温升高 13.5℃，使机组循环热效率增加 0.5%，供电煤耗减少 3.4g/(kW•h)，供电煤耗合计减少 1.2g/(kW•h)。

　 50%负荷工况下，两种补燃方案均实现了 SCR 系统的低负荷投运。其中，在尾部烟道低温再热器前补燃 9900m3 /h 的秸秆气时，锅炉效率降低 1%，使供电煤耗增加3.9g/(kW•h)。再热汽温升高 32.9°C，使机组循环热效率增加 1.1%，供电煤耗减少9.6g/(kW•h)，供电煤耗合计减少 5.7g/(kW•h)；在 SCR 前补燃 1360m3 /h 的秸秆气时，使锅炉效率降低 0.2%，使供电煤耗增加 0.7g/(kW-h)o 相比在水平低温再热器前补燃，在 SCR 前补燃时对锅炉尾部受热面和锅炉效率的影响明显减小，所需的补燃秸秆气量大大减少，因此可以增设功率较小的气化炉，初期投资较小，适用于再热汽温偏低问题不显著而 SCR 低负荷投运问题及待解决的机组。

　 4.4 技术优势

　 本技术方案实现了气化炉保持额定负荷运行，避免了气化系统因频繁间断运行而导致的故障率高、经济效益差等问题。为避免秸秆气化气中所含颗粒及碱金属对锅炉尾部烟道的影响，在其用于补燃前需先经过燃气净化装置，但相比用于其他用途，本系统可以直接使用未冷却的秸秆气，因此可以减少除焦油的步骤，此时的焦油呈气态与气化气完全混合，可直接参与燃烧[18]。同时秸秆气的显热也能被充分利用。当气化剂温度更高时，送入气化炉的热量增多，有利于强化气化过程[19]。相比普通的空气气化，使用远高于空气温度的锅炉热一次风作为气化剂，能够降低当量比，提高气化效率和气体热值。另外，计算表明：输送气化气产生的阻力约为 4500Pa，而热一次风压头约为10000Pa，因此气化气的输送可以利用热一次风压头将其引射入补燃点，同时提供助燃空气，不需要另外增设风机，减少了电耗的增加也避免了风机对气化气温度的限制。

　 生物质气在炉膛上部再燃有很理想的脱氮能力，在某状态下脱氮率可达41%[20]。根据文献[21]的模拟结果，依照 arrhenius 定律计算表明：利用秸秆气在尾部烟道补燃时仍可有 17.4%以上的脱氮效率。另外，有文献指出通过实验测定出含焦油生物质气化气的脱氮能力要明显高于不含焦油时[22]。

　 尾部烟道补燃升高了空气预热器出口空气温度，其中经由二次风带回锅炉炉膛的

　这部分热量相当于 100%代替燃煤，且有利于炉内燃烧，减小固体不完全燃烧热损失。对于一次风温的升高，对燃用高水分煤种的机组有利。对燃用低水分煤种的机组，可以设置一次风余热利用系统[23]。不但能够满足制粉系统的要求，而且能够对过高的一次风温充分利用，避免了因掺冷风造成的能量浪费，提高锅炉效率。

　 5 5 结论

　 采用以玉米秸秆为气化原料的下吸式固定床气化炉，以某 350MW 超临界锅炉为例进行热力计算和经济性分析，得出结论：

　 (1)100%负荷下，在尾部烟道低温再热器前补燃 9900m3 /h 的秸秆气时，再热蒸汽温度升高 13.5℃，空气预热器出口风温升高 7.2℃，减少燃煤量 301kg/h，空气量和烟气量均增加约 1.5%，降低供电煤耗 1.2g/(kW•h)。

　 (2)50%负荷下，再热蒸汽温度升高 32.9℃，SCR 入口烟温升高 15.4r，空气预热器出口风温升高 12.4℃，减少燃煤量 270kg/h，降低供电煤耗 5.7g/(kW•h)。在 SCR前补燃 1360m3 /h 的秸秆气时，SCR 入口烟温升高 8.7℃，空气预热器出口风温升高6.3℃，空气量和烟气量增加约 0.2%。相比在水平低温再热器前补燃，SCR 前补燃所需气化炉的功率大大减小，初期投资较小，适用于再热汽温偏低问题不显著而 SCR 低负荷投运问题急待解决的机组。

　 (3)该方案还具有实现气化系统维持额定负荷运行、直接利用未冷却含焦油的秸秆气、利用锅炉热一次风作为气化剂和助燃空气、再燃还原 NO 等技术优势。